使用該數學模型進行仿真，分析聯軸器的扭轉剛度對離心機轉速穩定度的影響。基于某動態離心機系統為原型設計仿真模型參數：驅動慣量為2.5kg-m2，被驅動慣量為100kg，以2，拖動電機轉矩常數為15N m/A，系統額定輸出扭矩為300N針對擾動扭矩的不同來源構造以下兩類仿真目標以伺服驅動系統的自生及內部擾動扭矩為主的離心機設備，對應外界擾動扭矩7；的絕對值期望為m，系統內部擾動扭矩凡的絕對值期望為45N m（15%電機額定扭矩），轉速測量編碼器轉角測量誤差的絕對值期望為5x10-6rad（雷尼紹300mm圓光柵編碼器）；以外界擾動扭矩為主的離心機設備，對應外界擾動扭矩71的絕對值期望為20Nm，系統內部擾動扭矩凡的絕對值期望為4.5Nm（1.5%電機額定扭矩），轉速測量編碼器轉角測量誤差的絕對值期望為3x10-5rad（雷尼紹50mm圓光柵編碼器，。

　　基于此將聯軸器扭轉剛度設為1x系數改變伺服驅動系統的調速頻率，使離心機系統的轉速波動量絕對值期望達到最小（單位：rpm）。仿真結果如所示，其顯示了在兩類仿真目標下，隨著聯軸器扭轉剛度的增長，離心機系統轉速波動量的對應變化趨勢。

　　依據仿真結果，可以發現在以外界擾動扭矩為主的離心機系統中，系統最小轉速波動量隨著聯軸器扭轉剛度的增大逐漸降低，并最終收斂；同時與系統最小轉速波動量相對應的伺服驅動系統調速頻率隨著聯軸器扭轉剛度的增大逐漸上升，并最終收斂。可以認為，選取扭轉剛度較高的聯軸器確實有助于降低該運轉工況下離心機系統的轉速波動量，但由于伺服驅動系統調速頻率的設計需要平衡調整扭矩與系統自a以外界擾動扭矩為主的離心機設備b以伺服驅動系統的自生及內部擾動扭矩為主的離心機設備仿真結果生擾動扭矩，因此系統對于調速頻率的需求存在一個上限值，即對應仿真結果中的收斂點。由此可知，過高的聯軸器扭轉剛度對于系統轉速穩定度并沒有優勢，反而會增加系統的安裝難度。

　　在以伺服驅動系統的自生及內部擾動扭矩為主的離心機系統中，系統最小轉速波動量隨著聯軸器扭轉剛度的增大逐漸上升并最終收斂，同時與之對應的伺服驅動系統調速頻率隨著聯軸器扭轉剛度的增大卻基本沒有增加。這是由于在這一運轉工況下，系統以抑制自生擾動扭矩為首要控制目標，因此對于調速頻率的需求較低（在該工況下約為25Hz，遠低于以外界擾動扭矩為主的工況中接近200Hz的需求），從而限制了系統的動態響應能力。故擾動扭矩（以系統內部擾動扭矩為主）將基本不受伺服驅動系統調整扭矩的影響，并直接通過聯軸器作用于系統負載之上，此時扭轉剛度更低的聯軸器所擁有的更小低通濾波截止頻率將有助于消除高頻段擾動扭矩對系統轉速穩定度的影響。